Çi̇mento Esasli Li̇fli̇ Kompozi̇tlerde Su/Çi̇mento Orani Ve Mi̇neral Katki Türünün Çoklu Çatlak Davranişina Etki̇si̇ (original) (raw)
Gazi Üniversitesi Mühendislik-Mimarlık Fakültesi Dergisi
Bu PDF belgesi, kabul edilmiş olan makalenin dizgi işlemi yapılmamış halidir. Kabul edilmiş makalelerin kullanılabilir olması amacıyla makalenin dizgisiz hali internet üzerinden yayımlanmıştır. Makale, nihai formunda yayımlanmadan önce yazım ve dilbilgisi olarak kontrol edilecek, daha sonra dizgilenecek ve yeniden gözden geçirilmesi işlemine tabi tutulacaktır. Bu dizgileme işlemleri esnasında içeriği etkileyebilecek hataların bulunabileceğini ve Gazi Üniversitesi Mühendislik ve Mimarlık Dergisi için geçerli olan yasal sorumluluk reddi beyanlarının bulunduğunu lütfen unutmayın. Journal Early View Note: This is a PDF file of an unedited manuscript that has been accepted for publication. As a service to our customers we are providing this early version of the manuscript. The manuscript will undergo copyediting, typesetting, and review of the resulting proof before it is published in its final form. Please note that during the production process errors may be discovered which could affect the content, and all legal disclaimers that apply to the journal pertain. Highlights Literature review about deformation measurement of digital image correlation (DIC) method DIC and MATLAB have been used as alternative methods to find the number of cracks and crack width.
Anlık Basınç Yükü Etkisi Altındaki Katmanlı Kompozit Bir Plağın Lineer Olmayan Dinamik Davranışı
2006
karşılaştırılması (ANSYS) Şekil 4.12: Ankastre plağın orta noktasının z yönündeki boyutsuz yer değiştirmesinin karşılaştırılması Şekil 4.13: Ankastre plak için bir kenarın uzunluğu sabit tutularak üst orta noktada açıklık oranlarının karşılaştırılması Şekil 4.14: Ankastre plak için üst orta noktada farklı açıklık oranlarında mikro birim uzamaların karşılaştırılması Şekil 4.15: Tüm kenarlarından ankastre plak için orta noktada farklı açıklık oranlarında z yönündeki boyutsuz yer değiştirmelerin karşılaştırılması Şekil 4.16: Elyaf oryantasyonunun incelenmesi Şekil 4.17: Ankastre mesnetli halde katman sayısı ile mikro birim uzama değişiminin incelenmesi Şekil 4.18: Ankastre mesnetli halde katman sayısı ile yer değiştirmedeki değişimin incelenmesi v Şekil 4.19: Sönümlü halde zaman adımı yakınsaması Şekil 4.20: Farklı sönüm oranları için ankastre plağın orta noktasındaki x ε birim uzamasının zamanla değişimi Şekil 4.21: Farklı sönüm oranları için ankastre plağın orta noktasındaki x ε birim uzamasında düzlem-içi etkilerin karşılaştırılması Şekil 4.22: Sönümlü halde uzun zaman cevabı Şekil 4.23: Sönümlü halde ANSYS ile uzun zaman cevabının karşılaştırılması (ζ=0.3) Şekil 4.24: Sönümlü ve sönümsüz halde frekansların karşılaştırılması Şekil 4.25: Basit mesnetli halde u'nun x ile değişimi (y=b/2) Şekil 4.26: Basit mesnetli halde v'nin x ile değişimi (y=b/4) Şekil 4.27: Basit mesnetli halde w'nun x ile değişimi (y=b/2) Şekil 4.28: Basit mesnetli plak için lineer ve nonlineer halde mikro birim uzamanın x ile değişiminin karşılaştırılması (y=b/2) Şekil 4.29: Basit mesnetli halde serbest titreşim birinci mod şekli Şekil 4.30: Basit mesnetli halde serbest titreşim ikinci mod şekli Şekil 4.31: Basit mesnetli halde serbest titreşim üçüncü mod şekli Şekil 4.32: Basit mesnetli halde serbest titreşim dördüncü mod şekli Şekil 4.33: Basit mesnetli plak için zaman adımına göre yakınsamanın incelenmesi (x=a/2,y=b/2) Şekil 4.34: Basit mesnetli plağın alt orta noktasında x yönündeki birim uzamanın karşılaştırılması Şekil 4.35: Basit mesnetli plağın üst orta noktasında x yönündeki birim uzamanın karşılaştırılması Şekil 4.36: Basit mesnetli plağın orta noktasının z yönündeki yer değiştirmesinin karşılaştırılması Şekil 4.37: Basit mesnetli plağın alt yüzeyinin farklı noktalarında x yönündeki birim uzamanın karşılaştırılması (ANSYS) Şekil 4.38: Basit mesnetli plağın orta noktasında alt ve üst yüzeyinin x yönündeki birim uzamalarının karşılaştırılması Şekil 4.39: Basit mesnetli plak için açıklık oranlarının karşılaştırılması Şekil 4.40: Basit mesnetli plağın farklı elyaf oryantasyonları için orta noktada birim uzama değerlerinin karşılaştırılması Şekil 4.41: Basit mesnetli plağın farklı elyaf oryantasyonları için yer değiştirme değerlerinin karşılaştırılması Şekil 4.42: Basit mesnetli halde katman sayısı ile mikro birim uzama değişiminin incelenmesi Şekil 4.43: Basit mesnetli halde katman sayısı ile z yönündeki yer değiştirme değişiminin incelenmesi Şekil 4.44: Basit mesnetli plak için farklı sönüm oranlarında orta noktada x yönündeki birim uzamaların karşılaştırılması Şekil 4.45: Basit mesnetli plak için farklı sönüm oranlarında boyutsuz yer değiştirmelerin karşılaştırılması Şekil 4.46: Sönümlü halde ANSYS ile uzun zaman cevabının karşılaştırılması (ζ=0.3) Şekil 4.47: Konsol plak için lineer ve nonlineer halde mikro birim uzamanın x ile değişiminin karşılaştırılması (y=b/2) Şekil 4.48: Konsol plak için x yönündeki birim uzama değerindeki terimlerin karşılaştırılması Şekil 4.49: Konsol plak için u'nun x ile değişimi (y=b/2) vi Şekil 4.50: Konsol plak için v'nin x ile değişimi (y=3b/10) Şekil 4.51: Konsol plak için v'nin y ile değişimi (x=a/2) Şekil 4.52: Konsol plak için w'nun x ile değişimi (y=b/2) Şekil 4.53: Konsol plak için ANSYS serbest titreşim birinci mod şekli Şekil 4.54: Konsol plak için ANSYS serbest titreşim ikinci mod şekli Şekil 4.55: Konsol plak için ANSYS serbest titreşim üçüncü mod şekli Şekil 4.56: Konsol plak için ANSYS serbest titreşim dördüncü mod şekli Şekil 4.57: Konsol plak için zaman adımına göre yakınsamanın incelenmesi (x=0,y=b/2) Şekil 4.58: Konsol plak için kökte normal birim uzama ε x 'in zamanla değişiminin karşılaştırılması Şekil 4.59: Konsol plağın serbest uç boyutsuz yer değiştirmesinin karşılaştırılması Şekil 4.60: Konsol plağın alt yüzeyinin farklı noktalarında x yönündeki birim uzamanın karşılaştırılması (ANSYS) Şekil 4.61: Konsol plak için açıklık oranlarının karşılaştırılması Şekil 4.62: Konsol plağın farklı elyaf oryantasyonları için kökte birim uzama değerlerinin karşılaştırılması Şekil 4.63: Konsol plağın farklı elyaf oryantasyonları için serbest uç boyutsuz yer değiştirme değerlerinin karşılaştırılması Şekil 4.64: Konsol plağın katman sayısı ile mikro birim uzama değişiminin incelenmesi (kök) Şekil 4.65: Konsol plağın katman sayısı ile z yönündeki yer değiştirme değişiminin incelenmesi (uç nokta) Şekil 4.66: Konsol plak için farklı sönüm oranlarında kökte x yönündeki birim uzamaların karşılaştırılması Şekil 4.67: Konsol plak için farklı sönüm oranlarında serbest uçta z yönündeki yer değiştirmelerin karşılaştırılması Şekil 4.68: Plak üzerindeki farklı noktaların değişik sınır şartlarında normal birim uzaması ε x 'in zamanla değişimi Şekil 4.69: Farklı sınır şartlarında plağın üst orta noktasının normal birim uzaması ε x 'in zamanla değişimi Şekil 4.70: Farklı sınır şartlarında plağın orta noktasının boyutsuz yer değiştirmesi vii
Çimento Esaslı Kompozitlerde Lif-matris Aderansına Kür Koşullarının Etkisinin İncelenmesi
Lif-matris aderansı çimento esaslı lifli kompozitlerin performansını etkileyen en önemli faktörlerden biridir. Lif türü ve geometrisi, matris dayanımı, lif-matris arayüzey özellikleri ve kür koşulları gibi birçok parametre lif-matris aderansını etkilemektedir. Çalışma kapsamında çeşitli su/bağlayıcı oranına sahip karışımlar tasarlanmış ve farklı kür yöntemleri uygulanarak, lif-matris aderansları çekip-çıkarma deneyi ile incelenmiştir. Otoklav kürü sonrası çarpıcı aderans artışları içyapı analizleri ile açıklanabilmiştir. Ayrıca su/bağlaycı oranının önemi kapsamlı olarak irdelenmiştir.
Lif Türünün Betonların Yük-Deplasman Davranışı ve Donma-Çözülme Direncine Etkisi
Çukurova Üniversitesi Mühendislik-Mimarlık Fakültesi Dergisi
Bu çalışmada, farklı lif türlerinin lifli betonların, basınç, eğilme ve donma-çözülme dirençlerine etkisi araştırılmıştır. Su/bağlayıcı oranı 0,35, bağlayıcı miktarı 500 kg/m 3 olan karışımlar hazırlanmıştır. Tüm karışımlarda, bağlayıcının ağırlıkça %40'ı uçucu küldür. Karışımlardan ilki lif ilavesiz; diğerlerine ise %1 oranında çelik, polipropilen (PP) ve polivinil alkol (PVA) lifler katılarak, lif donatılı betonlar elde edilmiştir. Üretilen beton numuneleri üzerinde basınç ve eğilme dayanımı deneyleri yapılmıştır. Eğilme dayanımı deneyi MTS cihazında gerçekleştirilerek yük-deplasman eğrileri elde edilmiştir. Ayrıca, üretilmiş olan prizma numuneler tekrarlı donma-çözülme çevrimlerine maruz bırakılarak, her 30 çevrim sonrasında ağırlık kaybı ve toplamda 300 çevrim sonucunda, numunelerde meydana gelen ağırlık ve dayanım kayıplar belirlenmiştir. Çalışma sonucunda, çelik lifle üretilen betonların PP ve PVA lif kullanılarak üretilen betonlara oranla daha yüksek eğilme ve donma çözülme direncine sahip oldukları görülmüştür.
Katkı Tipinin ve Agrega İnce Malzeme Oranının Beton Basınç Dayanımına Etkisi
Kimyasal katkılar; işlenebilirlik, priz süresi, sürüklenen hava miktarı, kohezyon gibi beton özelliklerini istenilen yönde geliştirmek amacıyla kullanılmaktadırlar. Bu sayede betonun mühendislik özellikleri geliştirilirken üretim maliyetlerinde tasarruf sağlanmaktadır. Günümüzde inşaat sektörünün talep ettiği normal ya da yüksek performanslı tüm beton sınıflarında kimyasal katkı kullanımı olağan bir uygulama olmuştur.
Ömer Halisdemir Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi, 2017
Bu çalışmada, farklı sıcaklık parametrelerinde Winkler tipi elastik ortamla destekli ve elastik ortam desteksiz ankastre bir kompozit kirişin eksenel yük etkisindeki burkulma ve serbest titreşimi incelenmiştir. Kompozit kiriş tarafsız eksene göre simetrik tabakalı plakalardan oluşturulmuştur. Çalışmada Euler Bernoulli kiriş teorisi kullanılarak problemin çözümü sonlu elemanlar metoduyla gerçekleştirilmiştir. Problemin simülasyonu için MATLAB'ta sonlu elemanlar kodu yazılarak burkulma yükleri ve doğal frekanslar hesaplanmıştır. Çalışmada farklı açı dizilişlerine sahip tabakalı kompozit kirişlerin burkulma yükleri ve doğal frekans değerlerinin sıcaklıkla değişimleri incelenmiştir. Ayrıca eksenel kuvvetlerin ve Winkler parametresinin farklı kiriş tasımları için burkulma yüklerine ve doğal frekans değerlerine olan etkileri araştırılmıştır.
El-cezeri, 2020
Bu çalışmada, mineral katkı olarak uçucu kül, silis dumanı, toz perlit ve pomza tozu olmak üzere 4 farklı mineral katkının kullanıldığı 13 farklı pomza agregalı kendiliğinden yerleşen hafif beton (KYHB) üretilmiştir. KYHB karışımlarında uçucu kül ve silis dumanının tekli kullanımından farklı olarak ikili ve üçlü kombinasyonlar da denenmiştir. Üretilen bu karışımların kendiliğinden yerleşe bilirlikleri ile donma-çözülme dirençleri incelenmiş ve bu özellikler, viskosite arttırıcı kimyasal katkı ile üretilen KYHB ile kıyaslanmıştır. Deney öncesi ve sonrasında numunelerin ultra ses hızları ölçülerek dinamik elastisite modülleri hesaplanmış ve aynı numuneler üzerinde basınç dayanımı deneyleri yapılmıştır. Hazırlanan karışımların taze beton birim hacim ağırlıkları 1900-2000 g/dm 3 arasında değişmiştir. Tüm seriler kendiliğinden yerleşe bilirlik kriterlerini sağlamıştır. Elde edilen sonuçlar KYB özellikleri açısından yeterli olsa da UK'nin yanında bir başka mineral katkının daha kullanılması ayrışma direnci daha iyi karışımların elde edilmesini sağlamıştır. Mineral katkılar bir miktar basınç dayanımını artırmakla birlikte donma-çözülme çevrimler sonrasında daha fazla dayanım kaybına uğramıştır.
Puzolan Katkili Çi̇mentolarin Beton Olgunluğuna Etki̇si̇
Pamukkale Universitesi Muhendislik Bilimleri Dergisi, 2004
Olgunluk kavramı, betonda sıcaklık ve zamanın ortak etkisini ele alarak betonun dayanımını tahmin eden bir yöntemdir. Olgunluk kavramına göre, aynı olgunluk değerine sahip beton numuneleri, hangi sıcaklık ve zamanın ortak etkisine sahip olursa olsun, aynı dayanıma sahiptirler. Geçmiş 50 yıl içinde birçok olgunluk fonksiyonu önerilmiştir. Bu fonksiyonların geçerliliği yalnızca genel Portland çimentoları içindir. Bu çalışmada, kabul görmüş olgunluk fonksiyonlarının puzolan katkılı çimentolar için uygunluğu araştırılmış ve yeni bir olgunlukdayanım ilişkisi geliştirilmiştir. Bu amaçla, dört tip puzolan ve bir adet Portland çimentosu seçilmiştir. Katkılı çimentolar, % 5, % 20 ve % 40 oranlarında çimento ile ağırlıkça yer değiştirerek oluşturulmuştur.