Efecto De La Velocidad De Deformación y La Temperatura Sobre Las Propiedades Mecánicas De Una Acero De Alta Resistencia (original) (raw)
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AJEA, 2020
Los aceros avanzados de alta resistencia (AHSS) reúnen una serie de importantes beneficios tales como bajo costo de fabricación, capacidad para reducir el peso de la chapa, mejorar la seguridad de los pasajeros, reducir las emisiones de dióxido de carbono a la atmósfera y mejorar la capacidad de reciclado que los aceros convencionales. Particularmente, los aceros Dual-Phase (DP) tienen la ventaja de presentar únicas propiedades mecánicas, a partir de un adecuado control en el proceso de fabricación industrial (laminación en caliente), para generar una estructura bifásica de ferrita-martensita o ferrita-bainita. Dado que la laminación en caliente es la ruta de fabricación, se ve que en ella existen dos fenómenos que actúan conjuntamente: por un lado, el sistema experimenta una deformación plástica, mientras que por otra parte, existe el aporte de energía calórica para promover los fenómenos de transformación de fases en el estado sólido. Por este motivo, en este trabajo se hará hinca...
2015
En el siguiente trabajo, se estudia la influencia del tiempo de revenido a distintas temperaturas y distintos tiempos de sostenimiento sobre el acero SAE 1045, partiendo del metodo de temple a temperaturas intercriticas y el posterior enfriamiento en agua. Los analisis se toman de acuerdo a las pruebas de tension, dureza, impacto, metalografia, microscopia electronica por barrido, analisis de falla y los calculos del indice de endurecimiento para cada uno de los especimenes seleccionados. Finalmente, las conclusiones establecen la manera en la cual se presentan los cambios en la microestructura interna de los materiales y su influencia sobre las propiedades de dureza y resistencia a la tension del acero analizado.
Creep is the simultaneous combination of load and high temperature for a time period in a material, and in which mechanical behavior is a new field of research. In this paper, the results of the experimental study are discussed in order to obtain information on the effect of the microstructural level, which resulted in the degradation of ASTM A36 steel affect of moderate effort (1223.14 Kg/cm 2) in a temperature range of 500 to 650 ° C. The methodology is analytical, qualitative, quantitative, deductive logic and experimental. The tests were conducted according to ASTM E139 using flat specimens which section is reduced and sized according to ISO 6892: 1998 (E). In the tested specimens, samples were extracted from the fractured zone in order to conduct metallographic and micro hardness tests. The results showed that at the temperature of 500ºC in a maximum of 3-day test, the material did not show any significant microstructural level transformations, but from 550ºC to 650 °C it clearly showed the effects of creep in the material microstructural level, both by the presence of cavity characteristics, which are due to the movement of dislocations, like the level of hardness by the formation of soft phases.
2021
El presente trabajo de investigacion tiene como finalidad determinar los efectos del precalentamiento en juntas de acero ASTM A36 de 6 mm y ASTM A572 Gr. 50 4 mm soldadas por proceso SMAW. Utilizando dicho procedimiento, se elaboran juntas a tope sin bisel, aplicando un precalentamiento a 115°C, 300°C y 500°C, para compararlas con juntas soldadas sin precalentamiento. Se comparan los cambios microestructurales y propiedades mecanicas con la realizacion de ensayos de microdureza, traccion e impacto, todos ellos basados en los estandares de normas AWS y ASTM. Mediante el analisis metalografico de las muestras se observa que en la ZAC, se forman microestructuras como ferrita acircular y Widmanstaten con presencia de Bainita. Posterior a esto, se realiza el ensayo de microdureza Vickers, el mismo que evidencia una disminucion de microdureza en el cordon y la ZAC, a medida que la temperatura de precalentamiento aumenta. En el ensayo de traccion se pudo observar un ligero incremento de re...
2011
INTRODUCCIÓN 1 CAPÍTULO 1. CONCEPTOS TEORICOS 21 Fotomicrografías a 500 y 100X del acero 32CrMoV12-10: a) Martensita revenida, 500X, b) Presencia de bandeado, 100X. 22 Fotomicrografías a 500 y 100X del acero 4340: a) Microestructura formada por martensita revenida. 500X, b) No se aprecia la presencia de bandeado. 100X. 23 Fotomicrografías a 100X del acero 8620: a) Microestructura formada por perlita y ferrita, b) Presencia de bandeado. 24 Curva esfuerzo-deformación de los aceros analizados 25 a) Probetas para llevar a cabo la deformación en frio, b) Maquina de forja radial. 26 Fotomicrografia a 100X de los aceros: a) DIN 32CrMoV12-10, b) AISI 8620 27 Perfil de dureza del acero 32CrMoV12-10 con y sin deformado en frio 28 Curva esfuerzo-deformación de los aceros con 42 % de deformación en frio. 29 Perfil de dureza a muestras con diferente porcentaje de deformación en frio. 30 Fotomicrografía del acero 32CrMov12-10 a 2000X con una deformación del 46.46 %: a) zona de iii la superficie, b) zona de la superficie, c) zona media y d) zona central. 31 Fotomicrografía del acero 32CrMov12-10 a 2000X con una deformación del 33.35 %: a) zona de la superficie, b) zona de la superficie, c) zona media y d) zona central. Fotomicrografía del acero 32CrMov12-10 a 2000X con una deformación del 17.45 %: a) zona de la superficie, b) zona de la superficie, c) zona media y d) zona central. Propiedades mecánicas del acero 32CrMoV12-10 con diferentes % de deformación en frio 34 Fotomicrografías a 100X del acero 32CrMoV12-10, después del tratamiento térmico de homogeneizado: a) 1200 °C, 3 h, b) 1300 °C, 3 h. 35 Fotomicrografías a 100X del acero 8620, después del tratamiento térmico de homogeneizado a 1300 °C, 3 h. 36 Fotomicrografías a 100X del acero 8620: a) homogeneizado a 1300 °C, 3 h, tamaño de grano 5 en el centro y 3.5 ASTM en la periferia, b) después del tratamiento térmico de refinamiento de grano, tamaño de grano 8 ASTM. 37 Fotomicrografías a 100X y 500X del acero 32CrMoV12-10: a) homogeneizado a 1300 °C, 3 h, refinado de grano a 880 durante 1 hora, b) homogeneizado a 1300 °C, 3 h, refinado de grano a 880 durante 13 horas. 38 Fotomicrografías a 100x del acero 32CrMoV12-10 revenido a: a) 600 °C, b) 640 °C y c) 680 °C. 39 Fotomicrografías a 100X del acero 32CrMoV12-10, homogeneizado a 1300 °C, 3 h, refinado de grano a 880 durante 13 h. 40 Fotomicrografías a 100X del acero 4340 revenido a: a) 500 °C, b) 550 °C y c) 600 °C. 41 Fotomicrografías a 100X del acero 8620 revenido a: a) 350 °C, b) 400 °C y c) 450 °C.
Resumen. Es conocido que el hidrógeno puede penetrar en la red de un acero por diferentes causas, como la descarga de protones a elevados potenciales catódicos o por hidrólisis ácida de los productos de corrosión existentes en una picadura, sin que hasta el momento se pueda establecer una relación entre la presencia de hidrógeno en el metal y el estado de fragilización alcanzado, siendo éste el objetivo que se aborda en el presente trabajo. Para ello, un mismo tipo de acero eutectoide de elevada resistencia, sometido a diferentes estados de fragilización por distintos mecanismos, se ha estudiado mediante difracción de neutrones. A partir del desplazamiento de los picos de Bragg de los espectros de difracción, se ha podido calcular la tensión elástica provocada por el hidrógeno como incremento de volumen en la celda cristalina del metal y correlacionarla con el estado de fragilización correspondiente.