Дюдкин — Автор (original) (raw)
Дюдкин
Устройство для подвода металла в кристаллизатор
Номер патента: 582619
Опубликовано: 15.09.1994
Авторы: Дюдкин, Кириченко, Кондратюк, Коротков, Чернышева
МПК: B22D 11/10
Метки: кристаллизатор, металла, подвода
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПОДВОДА МЕТАЛЛА В КРИСТАЛЛИЗАТОР, включающее огнеупорный стакан с проводящим каналом и щелевыми выходными каналами, выполненными в стенке стакана, отличающееся тем, что, с целью повышения качества слитка и стойкости стакана, щелевые каналы выполнены на расстоянии 0,2 - 0,5 диаметра проводящего канала до оси стакана.
Учебное устройство для демонстрации электростатической индукции
Номер патента: 1807513
Опубликовано: 07.04.1993
Авторы: Дюдкин, Комаров, Кузнецов, Ноздрачев, Чиликин
МПК: G09B 23/18
Метки: демонстрации, индукции, учебное, электростатической
...15вспыхивает, при этом можно почувствоватьудар микромолнии в палец и увеличить самразряд между лепестком и пальцем, Потенциал на пластине может достигать 5 кВ иболее, Такое высокое напряжение не опасно, так как ток микромолнии маленький.Получение на пластине заряда с положительным знаком. Держась за ручку 3 пластины 1, крэтковремвнно касаются пальцемлепестка 5. Пластина 1 удерживается на некотором.расстоянии от плоскости. Коснувшись электрометра, можно убедиться, чтопотенциал пластины равен нулю, Затем осторожно, не касаясь лепестка, пластину кладут на плоскость, Пальцы руки на ручке 30должны находиться как можно дальше отлепестка, Изолированным проводником соединяют лепесток с электрометром. Стрелка-указатель показывает...
Способ раскисления полуспокойной стали
Номер патента: 1802821
Опубликовано: 15.03.1993
Авторы: Аверьянов, Деканенко, Дымченко, Дюдкин, Ермоленко, Камчатный, Кулиш, Лебедев, Литвинов, Оробцев
МПК: C21C 7/06
Метки: полуспокойной, раскисления, стали
...наблюдений в процессепроведения экспериментов сведены в таблицуКак следует из таблицы, при недостаточном количестве дополнительного окислителя, введенного в металл, имеет местовысокая степень усвоения марганца, но приэтом содержание кремния в металле превышает 0,070 и при прокатке вынуждены производить дополнйтельную обрезь иэ-заналичия в головной части слитка дефектовусадочного происхождения, С другой стороны, чрезмерное количество дополнительного окислителя обеспечивает содержаниекремния в металле не более 0,070 и минимальную обрезь при прокатке, но уменьшает степень усвоения марганца, вызываяповышенный расход силикомарганца,П р и м е р. После продувки в конвертереемкостью 160 т получено 145 т металла соследующим химическим...
Способ обескремнивания жидкого чугуна
Номер патента: 1788024
Опубликовано: 15.01.1993
Авторы: Бабанин, Белов, Блащук, Дюдкин, Жук, Морозов, Шевченко
МПК: C21C 1/04
Метки: жидкого, обескремнивания, чугуна
...по поверхности, ограничивающей изолированный объем, позволяет повысить интенсивность продувки, тем самым, сократить длительность обработки чугуна, снизить пылевыделения сохранив при этом высокую степень использования вдуваемого кислорода и тепла.При истечении кислорода иэ изолированного объема в жидкий чугун более 90 ОО от общего расхода в пузырьковом режиме и менее 10 О 4 в режиме вытеснения, в результате малого расхода кислорода на образование циркуляционных потоков, основная часть всплывающих пузырей кислорода имеет недостаточное время контакта, что5 10 15 20 25 30 35 40 50 55 бине 2,5 м приводит к неполному взаимодействию кислорода пузыря и уменьшает степень использования кислорода и выделяющегося тепла, и следовательно, для...
Способ нанесения алюминиевого покрытия на движущийся стальной прокат
Номер патента: 1715882
Опубликовано: 28.02.1992
Авторы: Дюдкин, Кацен, Писаренко, Романов
МПК: C23C 2/02, C23C 2/12, C23C 2/40 ...
Метки: алюминиевого, движущийся, нанесения, покрытия, прокать, стальной
...Н/мм,а максималь5 2ный Ь 2-2,5 раза Ьыше, В выходной половине ванны за счет гидродинамическогосопротивления интенсивность перемешивания расплава за счет действия запорнойсистемы существенно снижается и характер потоков в расплаве определяется только возмущениями в нем, связанными с перемещением проката. При упомянутых скоростях движения последнего 2-5 м/с имеет место ламинарное движение а слоях жидкости, граничащих с перемещающейся поверхностью. В результате создаются условия для обеспечения равномерности покрытия по толщине и всей поверхности проката,Давление, оказываемое на расплав алюминия под воздействием электромагнитного бегущего поля в выходной запорной системе, должно быть на 15-20 овыше давления в входной...
Наклонная установка непрерывной разливки металлов с прямолинейной технологической осью
Номер патента: 1713728
Опубликовано: 23.02.1992
Авторы: Бать, Дюдкин, Кондратюк, Кочевенко, Онопченко, Плискановский, Шукстульский
МПК: B22D 11/124
Метки: металлов, наклонная, непрерывной, осью, прямолинейной, разливки, технологической
...окна;а 1 - минимальная ширина бокового окна;Ь 1 - высота бокового окна решетки, Выполнение окон в боковых гранях решетки с такой конусностью позволит ускорить затвердевание оболочки верхних горизонтов слитка и выравнять толщинуоболочки по широким граням за счет увеличения количества поступающей на грани воды в направлении от нижней к верхней5 грани (при равномерной плотности факелаорошения),Чем меньше угол наклонатехнологической оси установки, тем ближе должнабыть конусность боковых окон к верхнему10 пределу; так как в этом случае в слитке развивается большая раэнотолщинность. Например, при угле наклона технологическойоси установки 20 Кр = 0,21, а при угленаклона 60 Кр = 0,09.15 При увеличении угла наклона техноологической оси...
Фурма для продувки металла в подовом сталеплавильном агрегате
Номер патента: 1700061
Опубликовано: 23.12.1991
Авторы: Дворядкин, Дюдкин, Кущенко, Мастицкий, Поживанов, Праулин, Рыбинов, Семенов, Скороход, Терзиян, Токмаков, Филонов, Якименко
МПК: C21C 5/48
Метки: агрегате, металла, подовом, продувки, сталеплавильном, фурма
...в рабочем пространстве окись углерода догорает в вертикальном канале, существенно повышая температуру футеровки и снижая ее стойкость.При величине центрального угла между проекциями осей сопл второго яруса на горизонтальную плоскость менее 30 увеличи,вается число сопл, что ведет к потере кинетической энергии отдельной струи, т.е, снижает ее возможность по организацииси углерода. 10 15 20 фурму составляет соответственно 1000,1800 и 2500 м /ч.В условиях 300-тонной мартеновскойпечи испытывают фурму с шестью продувоч 25 ными соплами диаметром 12.мм. В условиях600-тонной мартеновской печи диаметрпродувочных сопл составляет 14 мм, Применяют фурму с диаметром продувочных сопл18 мм. Соотношение площадей сечения30 сопл верхнего и...
Кислородная фурма
Номер патента: 1654344
Опубликовано: 07.06.1991
Авторы: Дворядкин, Дюдкин, Кущенко, Мастицкий, Поживанов, Рыбинов, Семенов, Скороход, Терзиян, Токмаков, Филонов, Якименко
МПК: C21C 5/48
Метки: кислородная, фурма
...так как лри этом предотвращается иэбьгточная .турбулиэация потокапри минимальной тепловослринимающейповерхности. Граничные значения всехгеометрических параметрон фурмы отработаны в ходе испытаний фурмы на гид"равлическом стенде и непосредственно при продувке ванны мартеновскойпечи, Приведенным диаметром основного водоотводящего тракта является ус"ловный диаметр окружности, равнойпо площади кольцевому сечению водоотводящего тракта до и после участков переменного сечения.При длине переменного сечения 1Рменее 0,6 приведенных диаметров ос"нови ог о водо отводя щег о тракта необеспечивается достаточно плавноеуменьшение скорости воды, что вызывает возрастание потерь напора напреодоление внезапного сужения (расширения) тракта,При длине...
Способ выплавки стали
Номер патента: 1647028
Опубликовано: 07.05.1991
Авторы: Гуров, Дрозд, Дюдкин, Кретов, Мастицкий, Носов, Омесь, Семенов, Терзиян
МПК: C21C 5/04
...присадка такой смеси после указанного времени приводит к загущению 10 шлака и снижению производительности.Присадка второй порции смеси ранее 30 продолжительности доводки нецелесообразна вследствие недостаточной ассимиляции первой порции вводимых материалов 15 и возможности локального переохлаждения шлаков, потери его реакционной способности на продолжительный период, что ведет к снижению производительности печи,Соотношение масс шлака ПВА и иэве сти в первые 10 - 30 продолжительности доводки менее 1:5(0,2) нерационально вследствие замедления растворения извести и снижения скорости нагрева металла иэ-за избытка окиси кальция в шлаковом 25 растворе. Соотношение масс компонентов в указанный период более 1:3(0,33) нецелесообразно...
Способ термической обработки изделий
Номер патента: 1617017
Опубликовано: 30.12.1990
Авторы: Дмитриев, Дубиня, Дюдкин, Максимов, Наливайченко, Неустроев, Подгайский, Хвостиков
МПК: C21D 9/46
Метки: термической
...расчетным путем по известнымтеплотехническим характеристикам в зависимостиот расхода воды, температурного интервала охлаждения и толщины (диаметра) изделия,Средняя скорость при импульсном охлаждении равна 25то с учетом завискгостгг Зависимость (4) может быть преставлена в виде и ( - -1) -7 р КП р и м е р. Листовой прокат из стали СтЗ толщиной 10 мм подверг агот импульсному охлаждению от темггерлтурь нагрева 950 С до 20 С. Средняя сгсоррость охлаждения является основным технологическим параметром, опредеп:-:, - Ющим получение заданного структурногс состояния металла при охлаждении и., соответственно, требуемого урог ия свойств готового изделия. Для достижения требуемого комплекса свойств листа из стали СтЗ необходимо обеспечить...
Способ выплавки стали в качающейся мартеновской печи
Номер патента: 1601132
Опубликовано: 23.10.1990
Авторы: Висторовский, Дюдкин, Кисиленко, Курдюков, Мастицкий, Рубан, Терзиян, Хмельков
МПК: C21C 5/04
Метки: выплавки, качающейся, мартеновской, печи, стали
...чугуна и металлоломаи через 40 мин после расплавленияметаллошихты отбирают пробы шлакадля химического анализа и определе.ния поверхностного натяжения, Псходу плавления производят измерениевысоты слоя шлака над металлом.Результаты эксперимента приведеныв табл.1При соотношении масс известнякаи железкой руды более 1;3 снижаетсяскорость окисления Фосфора, поэтому,цаже при оптимальных физическихсвойствах шлака не достигается повышения содержания Фосфора в шлаке,При соотношении масс известняка ижелезной. руды менее 1:5 не обеспечивается достаточной основности шлака,при этом достичь высокой концентрациифосфора в шлаке не удается, При соотношении известняка шлака производства вторичного алюминия более1:0,001 не происходит ускорения...
Способ производства толстых листов
Номер патента: 1600873
Опубликовано: 23.10.1990
Авторы: Бабицкий, Булянда, Дюдкин, Коновалов, Корохов, Носов, Носоченко, Пилипенко, Плискановский
МПК: B21B 1/38
Метки: листов, производства, толстых
...раската послепервого пропуска, была принята относи-тельная кривизна раската Ь/КгдеофЬ 1 - толщина раската после пропуска;,К - радиус кривизны раската,Размеры исходных заготовок, результаты замеров кривизны раскатов, координаты шпилек на боковых гранях заготовок и дефектов на раскатах приведены в таблице.Предлагаемый способ обладает следующими преимуществами:возможностью формирования конфигу"рации боковой кромки, что позволяетснизить величину боковой обреэи;возможностью снизить или предотвратить изгиб раската вниз в первых пропусках, что позволяет обеспечить последующую задачу раската в клеть и уве.увеличить срок службы оборудования.Использование предложенного способа обеспечит снижение расхода металлас боковой обрезью на 21...
Наклонная установка непрерывной разливки металлов
Номер патента: 959336
Опубликовано: 15.08.1990
Авторы: Вдовин, Векке, Дюдкин, Колупаев, Комаров, Куликов, Курапин, Снопченко
МПК: B22D 11/14
Метки: металлов, наклонная, непрерывной, разливки
...слитка, внутренняя поверхностьверхней грани кристаллизатора выполнена. выпукло-арочной со стрелой прогиба,равной (31,0-65,0) 10 З ширины грани,Выполнение.,верхней грани кристаллизатора выпукло-арочной способствует формированию выпуклой самонесущей грани слитка, что позволяет сохранить такой профиль в заготовке,предотвращает образование трещин наее верхней грани, заворотов корки иобразование закатов при прокатке,позволяет уменьшить боковую обрезь.Тепловые условия работы оболочкислитка и стенки кристаллизатора ин 30дентичны, поскольку в обоих случаяхимеет место направленный теплоотводиз внутренних объемов наружу.По аналогии с проектированием изложниц относительная стрела прогиба 35верхней грани кристаллизатора определяется по...
Способ внепечной обработки жидкой стали
Номер патента: 1541280
Опубликовано: 07.02.1990
Авторы: Бондаренко, Ванжа, Гелюх, Дюдкин, Кононенко, Мастицкий, Морозов, Нехлебаев, Пелипенко, Поживанов, Терзиян, Шевченко
Метки: внепечной, жидкой, стали
...факеломразличных материалов, содержащихокись кальция - известняка, известишахтных печей и извести вращающихсяпечей.Из представленных в табл, 1 данных следует, что обработка материалов, содержащих окись кальция, при925-1020 С существенно стабилизирует свойства получаемой извести независимо от вида исходного материала, Кроме того, значительно улучшаются металлургические свойства извести.В процессе проведения опытныхплавок расход смеси измечяют от 51541280 6го способа при аптимальньх значенияхрежимных параметров обеспечиваетсущественное повышение стабиль. ости5процесса десульфурапии, прич т. степень десульфурации стабилиэруетсятна значительно более высоком уровне,чем при обработке па и:ватной технастигается за счет...
Способ получения конвертерной извести
Номер патента: 1505902
Опубликовано: 07.09.1989
Авторы: Бать, Бахчиев, Дюдкин, Коновалов, Ромазан, Сарычев, Тиховидов, Школьников, Эйдельман
МПК: C04B 2/02
Метки: извести, конвертерной
...соотношения 2/3 приводит к снижению плотности брикета из-за незаполненности пустот между частицамикусковой извести пылевидной известью.При этом снижается прочность брикетов и их реакционная способность,цель изобретения не достигается,Превышение соотношения выше предела 2 41,1/0,9 приводит к увеличению плотности брикета, т.е. снова к снижению его прочности и реакционной способности,Данные испытаний брикетов представлены в таблице.Таким образом, брикетирование смеси пылевидной извести крупностью 0-1 мм и отсева кусковой извести крупностью 3-8 мм в соотношении 1:1э и плотностью брикетов 2, 1 - 2,6 г/см позволяет существенно увеличить выход конвертерной извести при обжиге известняка в многозонной печи кипящего слоя. Формула...
Машина непрерывного литья с двусторонним вытягиванием заготовок
Номер патента: 1503987
Опубликовано: 30.08.1989
Авторы: Дюдкин, Кураков, Михнев, Пироженко
МПК: B22D 11/14
Метки: вытягиванием, двусторонним, заготовок, литья, непрерывного
...цикле вытягивания в среднем по длине кристаллизатора вертикальном сечении надгребнем нижних граней рабочей полос 55ти. За торцами кристаллизатора слитки поддерживаются направляющими устройствами 5, попадают в тянущие клети 6 и с помощью правильных валков 7 переводятся в горизонтальное положение. При отношении длины дуги к радиусу более 5,0 угол сектора а получается менее 126 и исключаются достоинства, связанные с пересечением технологических осей и отклонением их книзу от горизонтали, проходящей через точку их пересечения. При отношении длины дуги к радиусу менее 3,5 (угле сектораболее 16 ) нарушается стабильность процесса литья из-за прилипания оболочки слитка к стенкам кристаллизатора в пределах сектора между перпендикулярами,...
Наклонная установка непрерывной разливки металлов
Номер патента: 930821
Опубликовано: 07.06.1989
Авторы: Векке, Дюдкин, Ефименко, Житник, Колупаев, Курапин, Шукстульский
МПК: B22D 11/14
Метки: металлов, наклонная, непрерывной, разливки
...вкристяллизяторе при наклоне его подуглом ЗП к горизонту,Установка непрерывной разливки ме-талла имеет разливочный ковш 1,промежуточный ковш 2 с глуходонньп 1 удлиненным стаканом 3, наклонный 1 ристаллиэатор 4 с приводом механизмакачания, роликовое вторичное охлаж Одение 5. с системой регулируемых форсунок, двухвялковую тянущую клеть 6,работающую в режимзх двигателя и генератора, и механизмвыдачи слитКОВ о КРИСТЯЛЛИЗ Я. ОР - ВЬ 1 ПОЛ 11 Е 1 ПР 51моугольной Аормы и установлен на узкую грань.Такое расположение кристаллизатора позволит стандартно решить вопросподвода металла, применяя используемые в настоящее время вертикальныеогнеупорные проводки для разливки подуровень металла с боковыми выходнымиотверстиямиРасположение...
Способ производства подшипниковой стали
Номер патента: 1475931
Опубликовано: 30.04.1989
Авторы: Бондаренко, Брайнина, Василенюк, Горбаковский, Дюдкин, Житник, Ильин, Крикунов, Крупман, Следнев, Щербина, Ярославцев
МПК: C21C 5/52
Метки: подшипниковой, производства, стали
...алюминия в жидком синтетическом шлаке перед выпуском металлаиз печи способствует глубокой десульфурации стали при значительно 35меньшем удельном расходе шлака. Изсравнительных данных, приведенных в/табл, 2, видно преимущество . одновременного раскисления алюминием собработкой нераскисленного металла 40(с содержанием кремния 0,03-0 О )йо сравнению с раскислением алюминием после обработкии выдержки металла в течение 5 мин в сталеразливоч -ном ковше. 45Применен ие для раск ислен ия сталитвердого алюминия например, в видечушек, забрасываемых на шлак, малоэффективно в связи с тем, что привыпуске в ковш плавки часть алюминия сгорает на воздухе вследствиебольшой разницы в удельном весез залюминия (3 г/мм ) и стали (7,2 г/мм)Жидкий...
Способ непрерывного литья заготовок и машина для его осуществления
Номер патента: 1458070
Опубликовано: 15.02.1989
Авторы: Бондаренко, Гринберг, Дюдкин, Житник, Комаров, Кондратюк, Левин, Ляховец, Маняк, Сыроватский
МПК: B22D 11/00
Метки: заготовок, литья, непрерывного
...удара происходит совместное дви-жение активирующей поверхности сослитком, она поворачивается (перекатывается круговой средней частью),070а после отрыва, когда возмущающая сила уравновесит прижимное усилие, онавозвращается за счет совместного действия вибратора 6 и прижимного устройства 7 в начальное положение удара. От чрезмерного поворота в ту или другую сторону рама 4 фиксируется плоскостями, расположенными по краям поверхности 5. Опора 8 позволяет раме 4 двигаться в направлении нормали И-Б , перпендикулярной оси опоры0-1), а также поворачиваться вокруг1шарнира 9. Во время свободного движения раме 4 электровибратором 6 эасчет его смещения передается момент количества движения, воспринимаемый слитком через поверхность 5, В рабочем...
Способ выплавки стали в подовом сталеплавильном агрегате
Номер патента: 1439128
Опубликовано: 23.11.1988
Авторы: Дюдкин, Мастицкий, Морозов, Нетреба, Пелипенко, Савенков, Терзиян, Шевченко
МПК: C21C 5/04
Метки: агрегате, выплавки, подовом, сталеплавильном, стали
...твердого теплоносителя, имеет ряд преимуществ по сравнению с другими материалами. Он обладает высокой скоростью растворения в печном шлаке, которая обусловливается присутствиемв составе шлака производства вторичного алюминия окислов натрия икалия, низким содержанием в составе 20шлака кремнезема, высокой скоростью нагрева металла без ухудшенияусловий десульфурации, Кроме того,он обеспечивает образование в лечигомогенного,жидкоподвижного печного 25шлака с высокой основностью и серопоглотительной способностью.Ввод материала отдельными порциями обеспечивает проведение процесса без резких перепадов температуры З 0расплава при сохранении постояннойскорости окисления углерода, а также быстрое и полное усвоение присаживаемого материала.При...
Способ выплавки стали в конвертере
Номер патента: 1425214
Опубликовано: 23.09.1988
Авторы: Гизатулин, Гуров, Дюдкин, Казаков, Корнаков, Ларионов, Мастицкий, Панковец, Переворочаев, Побегайло, Терзиян
МПК: C21C 5/28
Метки: выплавки, конвертере, стали
...металлолома. Реакция окисления углерода переходит во вну гридиффуэионный режим, при этом возрастает окисленность металла, снижается выход годного и возрастает расход чу гуна на половину. Заливка второй пор 45 ции чугуна при содержанив. углерода более О, 15% не обеспечивает полного использования химического тепла окиспения углерода, что снижает возможности по экономии чугуна.Остановка промежуточнсй продувки на столь низкик концентрациях углерода, когда из-за переокисления ванны возможен выброс из конвертера при заливке второй порции чугуна, становится возможной благодаря промежуточ 55 ному раскислению ванны алюмосодержащим материалом, в качестве которого используют отходы производства алюминиевых сплавов, например шлаки производства...
Способ выплавки стали в подовых сталеплавильных агрегатах
Номер патента: 1370148
Опубликовано: 30.01.1988
Авторы: Артемьев, Гизатулин, Дюдкин, Кольцова, Мастицкий, Овсянников, Папуна, Переворочаев, Терзиян
МПК: C21C 5/04
Метки: агрегатах, выплавки, подовых, сталеплавильных, стали
...знадства нтарцчнога аг 22 мГГГШ 21 .Присадка смеси шлака электрашлакова "а переплава и отходо 1 вторипОго производства алюминия менее чем за 30 5 Гп 111 да ннада извести не абеспечш 2 ает ускорения растворения извести изза неполноты ее усвоения наГпГС 21, а присадка смеси более ч.1 за О миц це СИжает 2 ффскт 23 ИОСТь д 111 ствил фтозг ра ца растна еш изГГесп 1. 1., 21 ог 1;.2 пГсшц масс гтГ Гсс з 2 СГстрапеГакс 2 вага переплава к масса а гхаданпр 0113120 ЕГсг 131 12 тарГИГОГО з 12 пГпГГил Са - 4 Плее чем 1:1:1 меГГыпается скора"гьрастворения цзГ 2 естГ вследствие резко-.го нспсшваГшя печного илака и потерьсмеси са скачинаемьгГ плака 1. При отношении массы шлака электрошлакового 45переплава и массы отхадон производства вторГчна 1 а...
Способ раскисления стали
Номер патента: 1344786
Опубликовано: 15.10.1987
Авторы: Глоба, Дворядкин, Дюдкин, Игнатьев, Кретов, Кущенко, Лобачев, Мастицкий, Семенов, Скороход, Терзиян, Хорошилов
МПК: C21C 7/06
Метки: раскисления, стали
...раскисление металла из-за достижения критических концентраций в нем глинозема (10 122), что приводит к снижению скорости массообменных процессов в шлаке. При этом увеличивается продолжительность взаимодействия алюминия с окислами железа, удлиняется предварительное раскисление, снижается производительность сталеплавильного агрегата. Результаты опытных плавок показали, что время взаимодействия предлагаемой смеси с печным шлаком составляет не более 0,5 мин, поэтому присадка раскислителей ранее чем через 0,5 мин после ввода смеси нецелесообразна вследствие незавершенности процесса предварительного рас1344786 20 25 Таблица 1 аводства вторичного алюминия и кокоика1 и 0,5 1:0,6 1:0,4 12 6 8 12 13 5 6 8 12 13 5 6 8 13 38 э 4 38 э 4 ЗВе 4...
Способ выплавки стали в кислородном конвертере
Номер патента: 1330168
Опубликовано: 15.08.1987
Авторы: Гнедаш, Дюдкин, Куликов, Купершток, Мастицкий, Сколобанов, Терзиян, Харахулах
МПК: C21C 5/28
Метки: выплавки, кислородном, конвертере, стали
...в этот период нецелесообразно вследствие замедления окисления алюминия.В табл. 1 представлены значенияобщей продолжительности продувки(числитель) и содержание серы в металле в конце продувки (знаменатель)при различных условиях проведенияпервого периода продувки,Таким образом, оптимальными параметрами первого периода продувки являются: продолжительность 10-20% отобщей продолжительности, положениефурмы 13-16 приведенных калибров надуровнем металла,При расстоянии среза фурмы надуровнем металла во время основнойпродувки менее 18 приведенных калибров повышается количество выносов металла из конвертера и возрастает вероятность выбросов металла и шлакаиз конвертера, При расстоянии срезафурмы от металла более 20 приведенных калибров...
Фурма для продувки металла
Номер патента: 1323574
Опубликовано: 15.07.1987
Авторы: Глоба, Дворядкин, Дюдкин, Игнатьев, Кретов, Купершток, Кущенко, Лобачев, Мастицкий, Семенов, Стрельченко, Терзиян, Токмаков, Харламова
МПК: C21C 5/48
Метки: металла, продувки, фурма
...автоколебательного движения ядра струи под З 0действием собственных турбулентныхпульсаций высокоскоростного потокакислорода.При расположении нижней секущейплоскости под углом менее 15 и более65 О к образующей генерация автоколебательного движения струи в вертикальной плоскости носит неустойчивыйхарактер и возникает только в узкоминтервале давления и расхода кислоро40да, что делает применение такой фурмы нетехнологичным.Фурма работает следующим образом.Кислород поступает к головке 4 иподается через сопла 5 и 6, расположенные с чередованием угла наклона квертикали и имеющими различную конфигурацию выходного сечения сопла,Струи кислорода с большим импульсом истекают из сопел 6 внутреннего 4 2ряда, глубоко внедряются в расплав,...
Способ выплавки стали
Номер патента: 1313879
Опубликовано: 30.05.1987
Авторы: Гвамберия, Долженков, Дюдкин, Киладзе, Куликов, Мастицкий, Терзиян, Шатиришвили
МПК: C21C 5/04
...нецелесообразным.В табл.3 представлены значениясодержания серы по расплавлении ванны 200 т мартеновской печи при различных расходах неметаллических материалов,П р и м е р 1. Сталь марки ст,45 выплавляют в 200 т-ной мартеновской печи, работающей скрап-рудным процессом, После завалки 60 т (63 %) металлолома в ванну присаживают 12 т известняка, 1,2 т шлака производства вторичного алюминия и 12 т железной руды, Завалку неметаллических материалов сопровождают их перемешиванием в печи с помощью завалочной машины, Затем производят завалку оставшихся 35 т металлолома и после 3.5 мин прогрева производят слив чугуна, Содержание серы в металле по расплавлении 0,034 %, что на 0,007 ниже, чем при выплавке стали по известной...
Слиток
Номер патента: 1297955
Опубликовано: 23.03.1987
Авторы: Бурджанадзе, Дзигвашвили, Дюдкин, Калугин, Коваленко, Мосиашвили, Полторапавло, Тарасенко
МПК: B21B 1/02
Метки: слиток
...от суммарного обжатия, схемы прокатки, Фактора Формы очага деформации на гладкой бочке до первой кантовки можно прогнозировать величину амплитуды синусоиды (выпуклости) боковых граней слитка по урав- нению/ср =15с )с -9,3(1 с )с + +1 где Г - максимальная величина выпуклости на середине грани; ЬЬ - суммарное обжатие в первыхсипроходах на гладкой бочкедо кантовки;1/Ь, - фактор формы очага деформации,П р и м е р, Слиток спокойной стали прямоугольного сечения с размерами Н и В имеет боковые грани в виде 5синусоид с амплитудой Г/2, равной0,02-0,03 высоты грани Н, с максимумом в середине и периодом Т, равнымвысоте грани Н. Действительно, еслирассмотреть уравнение (1), то можноустановить, что Й. изменяется в пределах от 0 до Х.При х=О...
Способ рафинирования металлического расплава
Номер патента: 1239151
Опубликовано: 23.06.1986
Авторы: Гизатулин, Дворянинов, Дюдкин, Мастицкий, Овсянников, Папуна, Переворочаев, Терзиян, Цымбой
МПК: C21C 5/04, C21C 7/064
Метки: металлического, расплава, рафинирования
...и скорости десульфурации в зависимости от количества шлакоразжижающей добавки в первой порции, полученные в лабораторном 300-килограм иовом ковше. 0070,06 0,06 0,06 0,07 0,09 0,0044 0,0048 0,0039 0,0028 0,0021 0,0020 0,0020 0,0018 0,0035 0,0034 00031 0,002312 39151 4чем на 707; приводит к сокращениювремени обработки стали активнымшлаком, что снижает степень десульфу, р ации.В табл. 3 представлены значениястепени десульфурации в зависимостиот момента начала и конца вводавторой порции шлакоразжижающей добавки.10 Таблица 3 Параметр 15 Параметр Степень десуль 20 фурации металла, 7 Степень десульфурации металла, Х 48 40 42 52 18 45 50 32 28 25 Начало присадки второй порции шлакоразжижающей добавки ранее, чем ковш наполнится на 503,...
Система автоматического управления процессом непрерывной разливки металла
Номер патента: 1228965
Опубликовано: 07.05.1986
Авторы: Дереза, Дюдкин, Зоренко, Ильин, Карпов, Поживанов, Токарев
МПК: B22D 11/16
Метки: металла, непрерывной, процессом, разливки
...которой реальному процессу обеспечивается подстройкой параметров модели Арс) и В(ас), минимизирующей критерий1=М(х(м)-у(х й(х(М-у(У (5)-Фгде х(х)-и-мерный вектор выходных переменных модели, физический смысл которых соответствует переменным вектора у(х);К - (пхп)-весовая матрица критерия (5) идентификации.Оптимизация значений заданных температур в секциях вторичного охлаждения, обеспечивающая минимум критерия (2), осуществпяется.путем определения оптимальных значений вектора Б)"(ж) по критерию.1(Ж) =Мх (ж)Ях(Ж) (6) с помощью модели (4), адекватной реальному процессу. Такие значения вектора Б(Зб) определяются в соответствии с теорией оптцмизациц.П:"( )=ГА(эе)ОА( е)+к"Ажив( й)хх 2.(М). (7)Параметры модели (матрицы А(Ж) и В(М)...
Способ вторичного охлаждения непрерывнолитого слитка
Номер патента: 1201049
Опубликовано: 30.12.1985
Авторы: Дюдкин, Ефремов, Заякин, Зоренко, Комаров, Кондратюк, Писарский
МПК: B22D 11/124
Метки: вторичного, непрерывнолитого, охлаждения, слитка
...так как в этом случае отраженная от бочек направляющих ро- О ликов вода будет смешиваться с факелами соседних пар форсунок, располокенных по высоте слитка.Часть охлаждающей воды, ударяющаяся в бочки роликов, за счет по-.15 дачи струй под углом в горизонтальной плоскости слитка уходит вдольбочек роликов из зоны вторичногоохлаждения.Равномерное распределение ох лаждающей жидкости по ширине слитка происходит в результате скрещивания факелов в горизонтальной плоскости со смещением максимумов эпюрраспределения охлаждающей жидкости 25 от центральной оси слитка и дополнительного перемещения Факелов причастичном совмещении факелов по ходу движения слитка.П р и м е р . Зона вторич ного охлаждения слитка сечением150 1000 мм оборудована направ...